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结构力学（二）(02439)
图示三铰刚架B支座竖向反力FBy为
2024-08-15 19:35:03
结构力学（二）(02439)
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图示桁架AB杆的轴力为
2024-08-15 19:35:06
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图示多跨静定梁BC杆件B端弯矩MBC（下侧受拉为正）为
2024-08-15 19:35:09
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图示结构A支座位移引起的C点竖向位移（向上为正）为
2024-08-15 19:35:12
结构力学（二）(02439)
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图（a）和图（b）为同一结构的两个不同状态。由反力互等定理，图（b）中5支座的反力FBy为
2024-08-15 19:35:16
结构力学（二）(02439)
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图（b）为图（a）所示结构的力法基本体系，当满足变形协调条件时，两者的
2024-08-15 19:35:19
结构力学（二）(02439)
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图示超静定梁，各杆EI为常数，在图示荷载作用下B结点的角位移为， 则AB杆B端的弯矩等于
2024-08-15 19:35:22
结构力学（二）(02439)
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图（b）为图（a）所示梁C截面剪力影响线，在图示荷载作用下C截面的剪力为
2024-08-15 19:35:25
结构力学（二）(02439)
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图示刚架，考虑轴向变形，用矩阵位移法计算时，结构刚度矩阵的阶数为
2024-08-15 19:35:28
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若要增大单自由度体系的自振频率，可
2024-08-15 19:35:32
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